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意大利阿托斯ATOS比例方向阀

  • 型   号:DKZ0R-A-173-S5
  • 价   格:4800

意大利阿托斯ATOS比例方向阀
主营产品电磁换向阀、节流阀、单向阀、比例阀、伺服阀、安全溢流阀、流量控制阀、减压阀、调节阀、压力继电器、比例放大板、放大器,轴向柱塞泵、叶片泵、齿轮泵,伺服驱动器、伺服电机,气动元件、气动阀、气缸,触摸屏、工控机、CPU模块、总线控制器、监测模块、前置器、仪表框架、接口模块、延伸电缆、传感器探头、转速表、校验仪等 欢迎恰谈!

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意大利阿托斯ATOS比例方向阀 

电液伺服阀与比例阀
电液伺服与比例阀既是电液转换元件,又是功率放大元件。它能够将输入的微小电气信号转换为大功率的液压信号(流量与压力)输出。根据输出液压信号的不问,电液伺服阀与比例阀可分为电液流量控制伺服阀与比例阀和电液压力控制伺服阀与比例阀两大类。
在电液伺服系统中,电液伺服阀与比例阀将系统的电气部分与液压部分连接起来,实现电、液信号的转换与放大以及对液压执行元件的控制。电液伺服阀与比例阀是电液伺服系统和比例系统的关键部件.它的性能及正确使用,直接关系列整个系统的控制精度和响应速度,也直接影响到系统丁作的可靠性和寿命。
电液伺服阀与比例阀控制精度高、响应速度快,是一种高性能的电液控制元件,在液压伺服系统中得到了广泛的应用。
5 1电液伺服阀的组成和分类
5.1.1 电液伺服阀的组成
电液伺服阀通常由力矩马达(或力马达)、液压放大器、反馈机构(或平衡机构)三部分组成。
5.1.2 电液伺服阀的分类
5.1.2.1按液压放大级数分
单级伺服阀  此类阀结构简单、价格低廉,但由于力矩马达或力马达输出力矩或力小、定
位刚度低,使阀的输出流量有限,对负裁动态变化敏感,阀的稳定性在很大程度上取决1:负
载动态,容易产生不稳定状态。只适用于低压、小流量和负载动态变化不大的场合。
两级伺服阀  此类阀克服了单级伺服阀缺点,是的型式。
三级伺服阀  此类阀通常是由一个两级伺服阀作前置级控制第三级功率滑阀.功率级滑阀阀芯位移通过电气反馈形成闭环控制,实现功率级滑阀阀芯的定位。三级伺服阀通常只用在大流量的场合。

意大利阿托斯ATOS比例方向阀
5.1.2.2按阀的结构形式分类
可分为:滑阀、单喷嘴挡板阀、双喷嘴挡板阀  射流管阀和偏转板射流阀。
分别介绍各自的优缺点
5.1.2.3按反馈形式分类
可分为滑阀位置反嫂、负载流量反馈和负载压力反馈三种
5.1.2.4按力矩马达是否浸泡在油中分类
湿式的可使力矩马达受到油液的冷却,但油液中存在的铁污物使力短马达持性变坏,干式的则可使力矩马达不受油液污染的影响,目前的伺服阀都采用干式的。
5 2力矩马达
在电液伺服阀中力矩马达的作用是将电信号转换为机械运动,因而是一个电气—机械转换器。电气—机械转换器是利用电磁原理工作的。它由磁铁或激隘线圈产生极化磁场。电气控制信号通过控制线圈产生控制磁场,两个磁场之间相互作用产生与控制信号成比例并能反应控制信号极性的力或力矩,从而使其运动部分产直线位移或角位移的机械运动。
5.2.1 力矩马达的分类及要求
5.2.1.1力矩马达的分类
1)根据可动件的运动形式可分为:直线位移式和角位移式,前者称力马达,后者称力矩马达。
2)按可动件结构形式可分为:动铁式和动圈式两种。前者可动件是衔铁,后者可动件是控制线圈。
3)按极化磁场产生的方式可分为:非激磁式、固定电流激磁和永磁式三钟。
5.2.1.2对力矩马达的要求
作为阀的驱动装置,对它提出以下要求;
1)能够产生足够的输出力和行程,问时体积小、重量轻。
2)动态性能好、响应速度快。
3)直线件好、死区小、灵敏度高和磁滞小。
4)在某些使用情况下,还要求它抗振、抗冲击、不受环境温度和压力等影响。
5.2.2 永磁力矩马达
5.2.2.1力矩马达的工作原理
用挂图表示为一种常用的永磁动铁式力矩马达工作原理图,它由磁铁、上导磁体、下导磁体、衔铁、控制线圈、弹簧管等组成。衔铁固定在弹簧管上端,由弹簧管支承在上、下导磁体的中间位置,可绕弹簧管的转动中心作微小的转动。衔铁两端与上、下导磁体(磁极)形成四个工作气隙①、②、⑤、①。两个控制线圈套在衔铁之上。上、下导磁体除作为磁极外,还为磁铁产生的极化磁通和控制线圈产生的控制磁通提供磁路。
5.2.2.2力矩马达的电磁力矩
通过力矩马达的磁路分析可以求出电磁力矩的计算公式。从磁路分析知电磁力矩是非线性的,因此为保证输出曲线的线性,往往设计成可动位移和气隙长度只比小于三分之一,控制磁通远远小于极化磁通。
5.2.3 永磁动圈式力马达
用挂图说明常见的永磁动式力马达的结构原理。力马达的可动线圈悬置于作气隙中,磁铁在工作气隙中形成极化磁通,当控制电流加到线圈上时,线圈就会受到电磁力的作用而运动。线圈的运动方向可根据磁通方向和电流方向按左手定则判断。线圈上的电磁力克服弹簧力和负载力,使线圈产生一个与控制电流成比例的位移。
5.2.4 动铁式力矩马达与动圈式力矩马达的比较
动铁式力矩马达与动圈式力马达相比较有:
1)动铁式力矩马达因磁滞影响而引起的输出位移滞后比动圈式力马达大。
2)动圈式力马达的线性范围比动铁式力矩马达宽。因此.动圈式力马达的工作行程大,而动铁式力矩马达的工作行程小。
3)在同样的惯性下,动铁式力矩马达的输出力矩大,而动圈式力马达的输出力小。动铁式力矩马达因输出力矩大,支承弹簧刚度可以取得大,使衔铁组件的固有频率高,而力马达的弹簧刚度小,动圈组件的固有频率低。
4)减小工作气隙的长度可提高动圈式力马达和动铁式力矩马达的灵敏度。但动圈式力马达受动圈尺寸的限制,而动铁式力矩马达受静不稳定的限制。
5)在相同功率情况下,动圈式力马达比动铁式力矩马达体积大,但动圈式力马达的造价低。
5 3力反馈两级电液伺服阀(50分钟)(第十三次课)
用挂图说明力反馈两级电液伺服阀的结构原理,这是目前广泛应用的一种结构形式。其第—级液压放大器为双喷嘴挡板阀,由永磁动铁式力矩马达控制,第二级液压放大器为四通滑阀,阀芯位移通过反馈杆与衔铁挡板组件相连,构成滑阀位移力反馈回路。
5.3.1 工作原理
无控制电流时,衔铁由弹簧管支承在上、下导磁体的中间位置,挡板也处于两个喷嘴的中间位置,滑阀阀芯在反馈杆小球的约束下处于中位,阀无液压输出。当有差动控制电流输入时.在衔铁上产生逆时针方向的电磁力矩,使衔铁挡板组件绕弹簧转动中心逆时针方向偏转,弹簧管和反馈杆产生变形,挡板偏离中位。这时,喷嘴挡板阀右间隙减小而左间隙增大,引起滑阀左腔控制压力增大,右腔控制压力减小,推动滑阀阀芯左移。同时带动反馈杆端部小球左移,使反馈杆进一步变形。当反馈杆和弹簧管变形产生的反力矩与电磁力矩相平衡时,衔铁挡板组件便处于一个平衡位旨。在反馈杆端部左移进一步变形时,使挡板的偏移减小,趋于中位。这使左腔控制压力又降低,右腔控制压力增高,当阀芯两端的液压力与反馈杆变形对阀芯产生的反作用力以及滑阎的液动力相平衡时,阀芯停止运动,其位移与控制电流成比例。在负载压差—定时,阀的输出流量也与控制电流成比例。所以这是一种流量控制伺服阀。

 
 DKZOR-A-151-S5
DKZOR-A-151-S5/18 40
DKZOR-A-151-S5/B
DKZOR-A-153-L5/B
DKZOR-A-171-D5 40
DKZOR-A-171-L5
DKZOR-A-171-S5
DKZOR-A-171-S5/18
DKZOR-A-173-D5
DKZOR-A-173-L5
DKZOR-A-173-L5/18 40
DKZOR-A-173-L5/Y
DKZOR-A-173-S3
DKZOR-A-173-S5 
DKZOR-A-173-S5/18
DKZOR-AE-171-L5 10
DKZOR-AE-171-S5
DKZOR-AE-171-S5 10/WG
DKZOR-AE-171-S5/Y 10
DKZOR-AE-173-D5 10 
DKZOR-AE-173-L5 10 
DKZORC-A-151-S5/18
DKZOR-T-151-L5
DKZOR-T-151-L5/Y
DKZOR-T-153-L5
DKZOR-T-171-D5
DKZOR-T-171-L5
DKZOR-T-171-S5
DKZOR-T-171-S5/Y
DKZOR-T-173-L5 40
DKZOR-TE-170-L5 40
DKZOR-TE-171-L5
DKZOR-TE-171-L5/I 40
DKZOR-TE-171-S5
DKZOR-TE-171-S5/Y
DKZOR-TE-173-L5 40

 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 

 


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